Skip to content

Blogs

У нас вы можете скачать щелевые горелки 3-го поколения мпиг-3 схема в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

Горелки могут устойчиво работать в диапазоне давлений от до мм вод. Технические характеристики н основные размеры этих горелок даны в табл. Диапазон устойчивой работы примерно 1: Инжекционная горелка среднего давления Теплопроекта. В случае отсутствия горелочных камней туннель можно изготовить по шаблону рис. Размеры шаблонов приведены в табл. Горелки конструкции Ленгипроинжпроекта в литом исполнении рис. Для газа иного состава Диапазон устойчивой работы горелок можно определять расчетным.

Минимально допустимое давление газа и диапазон регулирования инжекционных горелок Ленгипроинжпроекта. Диапазон устойчивой работы горелки [1].

При работе горелок с разрежением в топочной камере до —3 мм вод. Специальные опыты были проведены в камере печи на двух тИПоразмерах инжекционных горелок. Определялись концентрации продуктов сгорания по оси факела. Из графика видно, что максимальная температура на оси факела до.

По результатам исследований была построена кривая рис. По оси абсцисс графика откладывался коэффициент избытка воздуха, а по оси ординат — относительное расстояние от устья насадка до точки, где заканчивается процесс горения. Известно, что о завершенности процесса горения в факеле прямоточных горелок можно судить по.

Тыми стабилизаторами типа ИГК см. Горелки работают в диапазоне давлений газа мм вод. У горелок этого типа отпадает необходимость в туннеле.

При выключении горелки нельзя закрывать воздушно-регулировочную шайбу во избежание перс грева стабилизатора. Эксплуатация горелок показала, что они спокойно зажигаются с полностью открытыми устройствами для подвода воздуха. Модернизированные инжекционные горелки ИГК-М рис. Характеристики горелок ИГК приведены в табл. Модернизированные горелки выпускаются московским заводом Строймеханизация.

При правильном выборе основных конструктивных размеров инжекционные горелки среднего давления работают без потерь тепла от химической неполноты сгорания в широком диапазоне изменений тепловых нагрузок.

Для режимов, отличных от указанных, необходимо вводить поправки к коэффициенту избытка воздуха, приведенные в табл. Для удобства построена номограмма рис. Конструктивные размеры горелки, характеристики газа и условия работы горелки, то. Необходимо проверить, с каким коэффициентом избытка воздуха будет работать. Значит, при давлении газа мм вод. Что поправка на давление мм вод. Соответственно для мм вод. И разрежения — 2,0 мм вод. Для уменьшения длины выступающих частей горелок были созданы многосопловые инжекционные горелки, в которых газ смешивается с воздухом на более коротком пути.

Газ подается в смеситель через семь сопел, благодаря чему размер горелки уменьшается вдвое по сравнению с односопловыми инжекционными горелками.

Характеристики этих горелок приведены в табл. Новая конструкция многосопловой инжекционной горелки рис. Торец центрального конуса изолирован. Конус ста билизатора размещен так, что его ось совпадает с осью насадка, а основание находится в одной плоскости с выходным сечением.

Испытания горелок показали, что стабилизатор новой конструкции работает надежно. Первая серия горелок, выполненная без охлаждения головки, состоит из четырех типоразмеров с тепловой нагрузкой от 0, до 1,25 млн. Расчетное давление газа мм вод. Горелки этой серии изготовляются либо.

Горелки рассчитаны на сжигание природного газа, однако при изменении диаметров газовых сопел и расчетного давления газа они могут быть использованы для сжигания попутных нефтяных газов с сохранением расчетной тепловой нагрузки. По сравнению с односопловыми горелками одинаковой теплопроизводительности плоские многосопловые горелки в 2 раза короче и в 3 раза легче.

Основные характеристики горелок приведены в табл. Две горелки такой конструкции тепловая нагрузка. Испытания показали устойчивую работу горелок без проскока и отрыва пламени при изменении давления газа от до мм вод. Разрежении в топке 0,5 мм вод. Плоские многосопловые инжекционные горелки создают меньше шума при работе. Даже на расстоянии 0,5 м от горелки при номинальной ее тепловой нагрузке и полностью открытом шибере для воздуха уровень звукового давления не превышает величины, допускаемой санитарной инспекцией.

Горелки в сварном исполнении ГИЛ-1 разработаны в двух вариантах: Горелка выполнена сварной из листовой стали толщиной 3 и 5 мм, имеет 24 сопла с отверстиями для выхода газа 1,5 мм. Диапазон устойчивой работы горелки большой 1: Размеры горелки и масса выгодно отличают ее от односопловых инжекционных горелок меньше примерно в 4 раза. Горелки щелевого типа хорошо зарекомендовали себя при работе на печах и горнах.

Особенно удобно сотовые горелки компонуются на боковых стенках котлов типа ДКВ. Смесители легко размещаются между экранными трубками и их не надо вырезать, как это делают при применении вертикально-щелевых горелок. Предложено три типоразмера смесителей горелок ГИЛ Диаметры газовых сопел для смесителя I типа—1,15, II типа —. Энергия давления газа в них используется для подачи воздуха. Г аз подводится по каналу в полом валу к турбине.

При вращении вентилятора воздух засасывается через регистр из Атмосферы и через направляющий аппарат подается к устью го - Релки, где перемешивается с газом. Он состоит из двух колец, одно из которых имеет окна. Обратная картина наблюдается при снижении расхода газа, т.

Таким образом, в горелке. Автоматически поддерживается заданное соотношение газа и воз - духа во всем рабочем диапазоне, что весьма существенно. Горелки имеют небольшие габариты и поэтому удобны при их компоновке на агрегатах.

Номинальное давление газа и воздуха мм вод. Горелки легко регулируются, работают надежно и устойчиво, с небольшим. Горелка с принудительной подачей воздуха Мосгазпроекта. Газ подводится по патрубку в камеру, откуда движется по трубкам, закрепленным в трубной доске. На концы трубок навинчиваются наконечники, имеющие отверстия для выхода газа.

Количество трубок, диаметр отверстий для выхода газа и их число зависят от типоразмера горелки. В центре горелки расположена труба, которая при работе на газе используется для зажигания и наблюдения за горением. В случае отсутствия газа труба служит для установки мазутной форсунки с паровым распылом типа ЭН Заводское изготовление горелок этого типа упрощено, так как в зависимости от производительности используется разное коли чество одинаковых элементов.

Длина факела горелок при максимальных нагрузках не превышает 1,0—1,5 м. Горелки технические данные приведены в табл. Нии в топке 1—2 мм вод.

Горелки крепятся к агрегатам при помощи фланца, приваренного к корпусу. Изготовитель — московский завод Строймеханизация. Горелки низкого давления с принудительной подачей воздуха в сварном исполнении рис. Они имеют шесть номеров: Диапазоны устойчивой работы горелок низкого давления с принудительной подачей воздуха Ленгипроинжпроекта сопло типа а. Основные характеристики горелки приведены в табл. Давление газа и воздуха 60 мм вод.

Диапазон устойчивой работы горелки 1: Тип А обеспечивает наиболее короткий факел, тип Б — наиболее удлиненный факел. Это достигается следующим конструктивным приемом. Основные технические характеристики горелок приведены в табл. Горелка с принудительной подачей воздуха Теплопроекта. Закручивание потока воздуха по сравнению с прямоточной его подачей имеет ряд особенностей.

Горелки, в которых газ подается в закрученный поток воздуха, часто называют турбулентными. Модификации горелок различаются в основном: Эту температуру поддерживают постоянной даже при дальнейшем повышении температуры наружного воздуха. Исходя из изложенного, в расчет тепловой схемы котельной вводят пятый характерный режим, отвечающий точке излома графика температур воды в сетях. Такие графики строятся для каждого района с соответствующей последнему расчетной температурой наружного воздуха по типу показанного на рис.

С помощью подобного графика легко находятся необходимые температуры в подающей и обратной магистралях тепловых сетей и необходимые температуры воды на выходе из котлов. Сложность расчетных формул 5.

Исходными данными для расчетов тепловых схем котельных со стальными водогрейными котлами для закрытых систем теплоснабжения, как указывалось выше, служат расходы теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение с учетом тепловых потерь в котельной, сетях и расхода теплоты на собственные нужды котельной. Соотношение отопительно-вентиляционных нагрузок и нагрузок горячего водоснабжения уточняется в зависимости от местных условий работы потребителей.

Суммарный часовой расход воды в подающей линии тепловых сетей на выходе из котельной определяется, исходя из температурного режима работы тепловых сетей, и, кроме того, зависит от утечки воды через не плотности. Развернутаые тепловые схемы котельных с водогрейными котлами для закрытых систем теплоснабжения. На основе расчета принципиальной тепловой схемы и после выбора единичных производительностей основного и вспомогательного оборудования котельной составляется полная развернутая тепловая схема.

Для каждой технологической части котельной обычно составляются раздельные развернутые схемы, т. Развернутая тепловая схема котельной с тремя водогрейными котлами КВ -ТС - 20 для закрытой системы теплоснабжения показана на рис. В верхней правой части этой схемы размещены водогрейные котлы 1, а в левой - деаэраторы 10 ниже котлов размещены рециркуляцинонные ниже сетевые насосы, под деаэраторами - теплообменники подогреватели 9, бак деаэрированной воды 7, подпилочные насосы 6, насосы сырой воды 5, дренажные баки и продувочный колодец.

При выполнении развернутых тепловых схем котельных с водогрейными котлами применяют обще станционную или агрегатную схему компоновки оборудования рис.

Общестанционные тепловые схемы котельных с водогрейными котлами для закрытых систем теплоснабжения характеризуется присоединением сетевых 2 и рециркуляционных 3 насосов, при котором вода из обратной линии тепловых сетей может поступать к любому из сетевых насосов 2 и 4, подключенных к магистральному трубопроводу, питающему водой все котлы котельной. Рециркуляцинонные насосы 3 подают горячую воду из общей линии за котлами также в общую линию, питающую водой все водогрейные котлы.

При агрегатной схеме компоновки оборудования котельной, изображенной на рис. Агрегатная компоновка котлов КВ - ГМ - , сетевых и рециркуляционных насосов. Вода из обратной магистрали поступает параллельно ко всем сетевым насосам, а нагнетательный трубопровод каждого насоса подключен только к одному из водонагревательных котлов. К рециркуляционному насосу горячая вода поступает из трубопроводом за каждым котлом до включения его в общую падающую магистраль и направляется в питательную линию того же котлоагрегата.

При компоновке при агрегатной схеме предусматривается установка одного для всех водогрейных котлов. Выбор обще станционного или агрегатного способа компоновки оборудования котельных с водогрейными котлами в каждом отдельном случае решается, исходя из эксплуатационных соображений. Важнейшими из них из компоновки при агрегатной схеме является облегчение учета и регулирования расхода и параметра теплоносителя от каждого агрегата магистральных теплопроводов большого диаметра и упрощение ввода в эксплуатацию каждого агрегата.

Опыт последних лет эксплуатации российских систем теплоснабжения в зимних условиях показывает, что нередки случаи нарушения электроснабжения источников тепла. При этом прекращение подачи электроэнергии в котельные может привести к серьезным последствиям как в самой котельной остановка вентиляторов, дымососов, выход из строя автоматики и защиты , так и вне ее замерзание теплотрасс, систем отопления зданий и т. Одним из известных и в то же время эффективных решений этой проблемы, для относительно крупных паровых котельных, является использование турбогенераторных установок, работающих на избыточном давлении пара, то есть организация когенерации на базе внешнего теплового потребления [1].

Это позволяет не только увеличить эффективность использования топлива и улучшить экономические показатели источника тепла, но и, обеспечив его электроснабжение от собственного электрогенератора, повысить надежность работы системы теплоснабжения.

Применительно к коммунальной теплоэнергетике такое решение представляется нереальным, поскольку подавляющее большинство котельных являются водогрейными. В этом случае для повышения надежности практикуется установка на тепловом источнике дизель-генераторов, которые в случае аварии в системе электроснабжения могут обеспечить собственные нужды котельной.

Однако это требует существенных. В данной статье предлагается другое решение этой проблемы. Схемы электростанций с использованием низкокипящих рабочих тел достаточно известны и применяются, в основном, на геотермальных месторождениях с целью утилизации теплоты сбросных вод [3]. Однако основным их недостатком является низкий термический КПД цикла, что связано с необходимостью отвода теплоты конденсации агента в окружающую среду.

В водогрейных котельных и в паровых котельных малой мощности где другие варианты когенерации нецелесообразны теплоту конденсации можно использовать для предварительного подогрева сырой воды, поступающей на ХВО или идущей в подогреватели ГВС в случае, если они установлены на источнике теплоснабжения.

Принципиальная тепловая схема водогрейной котельной с интегрированной установкой по производству электроэнергии представлена на рис. Для практической реализации предлагаемой схемы необходимо рассмотреть несколько моментов. Подобрать низкокипящее вещество агент , которое по своим термодинамическим характеристикам вписывалось бы в режим работы и параметры котельной. Определить оптимальные параметры режима работы теплосиловой установки и тепло-обменного оборудования.

Провести количественную оценку величины максимальной электрической мощности, которую можно получить для конкретных условий рассматриваемой котельной. При выборе рабочего тела было проведено расчетное исследование цикла Ренкина для следующих агентов: R, Ra, R, R, R В результате было установлено, что наибольшая эффективность цикла для его реализации в условиях водогрейной котельной достигается при использовании хладона R Для выбранного таким образом рабочего тела был проведен анализ влияния на вырабатываемую мощность температуры перегрева пара рис.

Из приведенных графиков следует, что рассматриваемые характеристики практически не зависят от температуры перегрева рабочего тела и улучшаются с возрастанием Pн и уменьшением Pк. В то же время увязка параметров когенерационной установки с режимом работы источника тепла показывает, что увеличение Pн ограничивается необходимостью обеспечить достаточную разность температур в испарителе между испаряющимся рабочим телом и греющим теплоносителем, так как температура последнего определяется режимом работы водогрейного котла.

Конечное давление Pк должно выбираться в зависимости от температуры конденсации агента, которая в свою очередь определяется температурным уровнем тепловоспринимающей среды холодной воды и необходимым температурным напором в конденсаторе.

Для конкретных расчетов предлагаемой схемы была выбрана котельная с тремя котлами ТВГ-8 с подключенной тепловой нагрузкой по отоплению 14,1 МВт и по горячему водоснабжению 5,6 МВт зимний режим.

В котельной имеется бойлерная установка, обеспечивающая подогрев горячей воды на нужды ГВС. Расчетная температура сетевой воды на выходе из котлов ОC. Суммарная потребляемая мощность - до кВт в отопительный период и до кВт летом. Значения параметров и расходов теплоносителей в узловых точках схемы, полученные в результате расчетов, приведены в таблице.

При проведении расчетов расход рабочего тепла определялся, исходя из возможности по-. Существует реальная возможность повысить энергоэффективность водогрейных котельных путем организации производства электроэнергии в установках, использующих низко-кипящее рабочее тело. Величина электрической мощности, которая может быть получена при осуществлении когенерации, существенно превышает собственные нужды котельной, что гарантирует ее автономное электроснабжение.